1鋼結構的強度檢測與剩余壽命
　　利用應變片測量鋼結構危險截面在*危險情況下的動態(tài)應力幅值，據(jù)此可以知道鋼結構的應力水平和強度儲備，根據(jù)應力幅和起重機的工作歷程可以計算出起重機的剩余壽命。
　　11鋼結構疲勞強度的檢測
　　按GB3811-83起重機設計規(guī)范的規(guī)定，對A6、A7、A8級的結構件應驗算疲勞強度，按GBJ17-88鋼結構設計規(guī)范的規(guī)定，當應力變化的循環(huán)次數(shù)n等于或大于105次時，應進行疲勞計算。
　　目前我國正在使用的橋式和門式起重機金屬結構都是焊接而成的箱形結構或標準架結構，焊接部位容易產(chǎn)生疲勞破壞，焊縫部位的殘余應力和應力集中，使疲勞裂縫發(fā)生在焊縫熔合線的表面缺陷處或焊縫內(nèi)部缺陷處，然后沿垂直于外力作用方向擴展，直到*后斷裂。各國試驗數(shù)據(jù)相繼證明多數(shù)焊接連接類別的疲勞強度，用波動應力幅表示比名義*大應力max表示更為合理，這里　=max-min，max、min分別表示名義*大應力和名義*小應力，則測得的應力幅應小于容許應力幅[　]一般情況下，疲勞容許應力幅[　]=（C/n）1/（/mm2）式中n　應力循環(huán)次數(shù)；C、　與構件和連接類別有關的參數(shù)。
　　構件連接的類別分為8類，角焊縫的應力集中*嚴重，屬于第8類，所以，應重點檢測該部位，此時C=0.41　1012，=3.
　　由于起重機每鉤所吊的貨物重量不同，不會都是額定起重量，另外小車所到的位置也不相同，則應將各種載荷的頻率分析、應力幅水平以及頻次分布總和折算為等效常幅疲勞應力幅。
　　e（）式中：e變幅疲勞的等效應力幅
　　e=n1（1）n11/
　　式中：　n1以應力循環(huán)次數(shù)表示結構預期使用壽命；n1預期使用壽命內(nèi)應力幅水平達到　的應力循環(huán)次數(shù)。
　　起重機載荷狀態(tài)分為輕、中、重、特重四種，我們以重的一種為例，它的名義載荷譜系數(shù)Kp=05kp=3Kp=08一般把欠載效應的等效系數(shù)f取為08，這樣等效應力幅
　　e=f 式中：　測得的應力幅，可利用應變片測量得到。
　　12剩余使用壽命
　　測得　，可以計算出總的應力循環(huán)次數(shù)n=C
　　3e=C（08　）3從機械的履歷簿中查到已經(jīng)完成的作業(yè)噸數(shù)T，計算出年均作業(yè)噸數(shù)Ty。我們可以認為一個工作循環(huán)出現(xiàn)一次*大應力幅，則已經(jīng)完成的應力循環(huán)次數(shù)n，n，=T
　　f Q=T08Q式中：Q　額定起重量。
　　每年完成的應力循環(huán)次數(shù)nyny=TY
　　f Q=TY0.8Q那么可以繼續(xù)工作的年限yy=n-n，k ny式中：k　安全系數(shù)，一般取k=22.5.
　　2鋼結構的變形測量與剛度評價在地面上安放水準儀，測出主梁（或主桁架）空載拱翹曲線、主梁跨中重載曲線、懸臂重載上翹曲線、主梁（主桁架）旁彎曲線。根據(jù)上述曲線算出主梁跨中靜剛度、主梁（或主桁架）懸臂有效工作長度位置靜剛度、兩主梁同截面相對高差。測量時根據(jù)跨度L和有效懸臂長度可以插入適當?shù)狞c。
　　實心三角為基本點，空心三角為輔助點，以左支座為坐標原點標出所有點的坐標位置，而且從左到右統(tǒng)一編號。
　　21主梁垂直靜態(tài)剛度
　?。?）跨中靜態(tài)剛度用空載上拱值減去跨中重載上拱值即為跨中靜撓度。它反應了靜剛度，靜撓度YL應滿足YLL/1000.
　?。?）懸臂靜態(tài)剛度當滿載小車位于懸臂有效工作位置時，該處由于額定起升載荷和小車自重引起的垂直撓度YL應不大于YC/350；YL等于空載/0兩點的平均值減去重載/0兩點的平均值。因裝卸作業(yè)范圍的需要，有效懸臂的長度LC比較大，YL值勉強小于LC/350，檢測時如發(fā)現(xiàn)這種剛度不足的情況，由于YL=（G Q）L3C/3EI，即靜撓度與L3C成正比，可以采取減小有效懸臂的辦法，則可以繼續(xù)使用。
　　22兩主梁同截面相對高差
　　這里是指起重機大車四個支點在一個水平面內(nèi)空載條件下的兩主梁同截面高差。把大車四個支點的高程，按照杠桿比例折算到測點處的高程，支點處的讀數(shù)減去這個高程，同一根梁支座處變化引起整個梁讀數(shù)新變化，變化后同截面的點再進行比較，以某一梁為基準畫成一水平的直線，另外一根梁與它的相對高差標出并且連成曲線。這就是我們所要求的兩主梁相對高差曲線，我們用兩條平行的水平線去包容上述曲線，兩條線之間的距離是*大相對高差H，在一般情況下要求H　5mm.對于小車出現(xiàn)的三支點現(xiàn)象，若不嚴重，只要不妨礙運行就沒有關系，如果對運行有影響，可以在軌道下加墊，來暫時克服相對高差帶來的弊病。
　　23旁彎曲線
　　在一根梁的兩端拉一個與梁平行的鋼絲，鋼絲盡量拉的緊一些。用鋼板尺測出鋼絲到主腹板的距離，劃出俯視圖曲線。對于雙梁門式起重機，應把兩根梁畫在一張圖上，以兩端的連線作為基準，劃出曲線。
　　旁彎*大值應小于梁總長的1/3000，旁彎曲線是在空載狀態(tài)下測得的，對于偏軌箱形成雙梁只允許向外旁彎。
　　3鋼結構的腐蝕測量與評價
　　按照GB6067-85起重機械安全規(guī)程的規(guī)定：主要受力構件發(fā)生腐蝕時，應進行檢查和測量，當承載能力降至原設計承載能力的87時，如不能修復，應報廢；主要受力構件段面腐蝕達到原厚度的10時，如不能修復，應報廢。
　　我們可以先通過目測，觀察起重機的腐蝕狀況，選定重點檢測部位。對于重點檢測部位，應使用測厚儀，仔細測量鋼板的實際厚度與原設計鋼板厚度相比較。
　　4鋼結構的裂紋檢測與評價
　　根據(jù)理論與試驗，用肉眼看不到的裂紋，在一年內(nèi)不會發(fā)展到突然斷裂（模具開裂的主要原因及措施），所以，關于門橋式起重機的裂紋檢測可以由**人員，憑肉眼完成。還可以采用DCE-C1型角焊縫探傷儀，該儀器為磁力探傷型，當肉眼檢測產(chǎn)生懷疑時，作進一步探測用。
　　鋼結構從裂紋發(fā)展到倒塌有一個過程，裂紋逐漸發(fā)展的速度由帕里斯公式計算，da/dn=C（　k）n，C、n決定于材料，　k主要決定于載荷，結構突然斷裂的臨界尺寸可由公式KT=KIC算出，主要取決于材料、載荷、裂紋所處位置。
　　另外，斷裂力學還給出了一個門坎值，Kth，當KTKth時，裂紋不會繼續(xù)擴展，因而也就不會有危險。
　　5起重機技術狀態(tài)的綜合評價
　　根據(jù)以上參數(shù)，可對起重機作出綜合評價，把技術狀態(tài)分為5級，即優(yōu)秀、良好、可用、待修和報廢。
　　51剩余壽命
　　剩余壽命5年為優(yōu)秀，35年為良好，153年為可用，0.51.5年一般情況下需要加固，剩余壽命不足05年的就不必修了。
　　52動態(tài)應力幅
　　07（）為優(yōu)秀；（070.9）（　）為良好；（091.0）（　）為可用；（101.05）（）時已不符合要求，需要修理，定為待修，必須修復后才能使用；　>105（）時，如又不能實行加固，只有報廢。
　　53動剛度
　　動剛度值>24HZ時為優(yōu)秀；>2224HZ時為良好；>2022HZ可以繼續(xù)使用；>1820HZ時必須修復后才能使用，定為待修；如果動剛度為<18HZ，而且無法加固時則應報廢。
　　54靜剛度
　　當剛度較大或很大，則可評為良好和優(yōu)秀；如剛度已不足，但不影響運行，則列為可用；當鋼結構剛度很差，明顯影響運行時，如果有可能修，則定為待修，如不能修復，則定為報廢；55變形
　　變形可由跨中拱度、懸臂翹度和旁彎三個參數(shù)來評價。
　　小車在跨中，起重為額定載荷時，如主梁下?lián)系剿骄€以下，下?lián)现荡笥贚/700，或小車在懸臂額載，懸臂下?lián)系剿骄€以下，下?lián)现荡笥贚C/250，或主梁旁彎達全長的1/700以上時，若能加固或修復，梁上拱仍在L/700以上，或懸臂額載時懸臂上撓仍在LC/250以上時，均應修復。
　　當跨中額載或懸臂額載，主梁基本處于水平時為優(yōu)秀；在優(yōu)秀與待修之間時，定為良好或可用。
　　56銹蝕
　　當用測厚儀選測24個以上危險截面的鋼板，沒有發(fā)現(xiàn)板小于09的點，且宏觀沒有明顯銹蝕時，定為優(yōu)秀；若看到少量銹蝕外表時，評為良好；如果有6個以上點的鋼板厚小于09且可見40以上的面積有銹蝕現(xiàn)象，需除銹，局部加固，并重新涂漆，才能使用；如果無法加固到足以保證安全時，則應報廢。
　　57裂紋
　　如未見明顯裂紋，可評為優(yōu)秀，雖有裂紋，但所有裂紋的位置及長度不影響安全時，評為良好，若有影響安全的裂紋，則必須修復后才能使用，如多處裂紋、開焊，修復后也不能保證安全時，則當報廢。
　　由于起重機屬特種設備，其安全性要求很高，所以應采取一票否決制，即以上幾個參數(shù)中有一個參數(shù)不能保證安全使用，又不能或不值得修復時，就要整機報廢，若能修復，則定為待修，必須修復后才允許使用。